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    薄板焊接壳体成形后的校形技术

    2018-11-16   来源:   点击数:13次 选择视力保护色: 杏仁黄 秋叶褐 胭脂红 芥末绿 天蓝 雪青 灰 银河白(默认色)   合适字体大小:
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       中国钢管信息港内部人士获悉:外加纵向磁场TIG焊接熔池流体流动与传热行为对焊缝成形、组织和性能以及焊接质量有着重要的影响。外加纵向磁场TIG焊接熔化与凝固过程十分复杂,外加纵向磁场TIG焊接恪池流体流动及传热过程的研究还比较薄弱。本文选择外加纵向磁场TIG固定电弧焊作为研究对象,探索外加纵向磁场TIG焊接熔池流场、温度场和熔池形状的变化规律。
      
      在中,a是折弯机的凸模局部图,b为3mm的不锈钢板,<为折弯机的凹模局部图,p为施加的正压力。)25折弯的应力分析如所示。图中,根据材料的机械性能和折弯受力分析,得出圆弧过渡折弯处存在!=和!!,其大小为薄板焊接壳体成形后的校形技术□费国强□马连英折弯半径t板材厚度(3)热切割加工由于壳体上有许多方孔及圆孔,壳体在整体加工以后,这些孔用等离子切割机粗加工,切割时等离子弧的能量密度大,切割处因温度的变化而伸缩。由于钢板己为壳体的一部分,其伸缩量受到了约束,从而产生了热应力。热应力与a、、、及,有关,其大小为T热切割温度将以上数据带入公可以计算出,以上应力相叠加后,应力分布复杂,分析困难。
      
      我们根据应力分布的区域及计算出的应力大小,LD10CS焊接熔池流场LD10CS焊接熔池温度场从可见,在负表面张力温度梯度的作用下,液态金属依然沿径向向外的运动方向流动,最大流速出现在焊接熔池表面;流体环路的涡旋中心位于半熔池的中心部位;沿熔池表面向边缘运动的强烈直流潮,使焊接熔池宽度的增大远大于深度的增加。所示为此时焊接熔池的温度场。从可见,整个焊接熔池内温度分布比较规则,在靠近焊接熔池中心区域的温度较高,边缘温度较低。熔池内液态金属的轴向温度梯度比径向温度梯度大,径向温度变化较平缓,焊接熔池的等温线呈现出宽而浅的特征2.2焊接熔池流体歧T向速度4对于外加纵向磁场TIG焊接熔池流体流动与传热过程,它与普通无外加磁场TIG焊接过程相比,最重要的区别是在外加纵向磁场的作用下使TIG焊接培池中的液态金属存在绕对称轴(oz轴)的旋转运动,其速度为匕,正是由于焊接培池液态具有该方向流动致使焊接恪池产生剧烈的搅拌作用,而该作用对外加纵向磁场TIG焊接接头质量产生重要的影响。因此,必须对焊接溶池流体的该运动方式进行专门研究。
      
      中国钢管信息港内部人士获悉:为焊接时间为Is时匕的等速线,匕方向垂直于对称平面(如示是垂直于平面%/),在普通TIG焊接条件下不存在。是外加纵向磁场作用的结果,是外加纵向磁场TIG焊接培池流体流动的特有性质。因此,外加纵向磁场TIG焊接培池流体流动行为比较复杂,其数值分析的难度也大大增加。
      
      由可见,从焊接培池底部到熔池表面,液态金属相对于对称轴的旋转速度。逐渐增大,。等速线为半环形,在焊接熔池的表面中心附近出现最大值,等速线在焊接馆池底部较密集,表明匕轴向衰减梯度较本匕等速线的分布特点表明:对于LD10CS铝合金焊接工件材料,施加于焊接熔池上方的外加纵向磁场使TIG焊接电弧旋转,同时使熔池流体受到附加电磁力的作用,焊接恪池流体出现搅拌式运动。
      
      3结论建立了外加纵向磁场TIG定点焊接熔池流体流动与传热过程的瞬态数学模型。
      
      该模型不仅考虑了电磁力等流体流动驱动力的影响,而且考虑了外加纵向磁场的附加电磁力,使之更接近外加纵向磁场TIG焊接实际。
      
      外加纵向磁场的引入使TIG焊接熔池流体流动状态发生了根本性的变化,与普通TIG焊接熔池流体流动相比有显着的区别。在外加纵向磁场的作用下,焊接培池呈现“宽而浅”的形状;从溶池底部到表面,熔池中的液态金属相对于对称轴奴T向的旋转速度匕逐渐增大,在焊接熔池表面附近流体。速度整体最大,。等速线在焊接熔池底部较密集,即。轴向衰减梯度较大。找出了主要应力集中的地方是双面焊接双面成形的焊缝及圆弧过渡折弯处。!消除应力的热处理工艺着单一的奥氏体组织,在加热和冷却过程中不存在"与的同素异构转变。在这两种过程中,反而会使此类不锈钢发生完全重结晶使晶粒细化,韧性提高。因此,对壳体进行热处理在技术上是可行的。
      
      双面焊接双面成形的焊缝应力集中,主要是在焊趾处(应力最大)。根据应力计算结果及,中/i、为施加的作用力。
      
      中国钢管信息港内部人士获悉:根据全部壳体的校形及多次,主要由钻套2、可转动钻模板11、钻模体12、底板14和三个卡爪17等组成。三个卡爪根据轴承孔的大小可换或可调,钻套按螺孔大小也是可换的。使用时,先按螺孔中心所在周圆直径大小,把相应的钻套移到钻模板底面的某一刻度位置上并固紧,再把钻模体连同卡爪放入轴承孔中,并拧紧锥端螺钉6,使卡爪与轴承孔壁接触而卡紧,即可开始钻孔,钻完第一个孔后,拔起插销9,按螺孔数目转动钻模板到所需位置,再将插销插入到相应的销孔中,即可依次钻出其余各孔。由于钻模体上表面有12个等分销孔,故可钻出3、4、6等分的螺纹底孔。如果孔端螺钉分布相对零件外形有一定相对位置要求,即有方向性,比如其中一个螺孔中心与轴承孔中心连线要与零件一边垂直,则在钻孔前,先使用滑块1与此边贴紧,插好分度销,再拧紧锥端螺钉使长爪在孔中卡紧再钻孔,钻完这个孔后,滑块要取下来。转动滚花螺母7,可以调整对钻模板的压力。使用这一钻模,不但螺纹底孔的中心能较好地保证在同一圆周上,而且其轴线也较正,效果良好。此钻模还有另一个用途,就是用它来划线或直接导向钻孔。如要钻M10的螺纹底孔,由于受尺寸限制无M10钻套,这时就只能划线钻孔了。
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